搜索结果: 1-15 共查到“知识库 非晶、微晶金属材料”相关记录150条 . 查询时间(4.781 秒)
金属材料强韧化的多尺度结构设计与制备
金属材料 结构设计 非晶合金材料
2023/8/19
2009-2012年该项目选择三种典型结构组织的金属材料体系，即片层组织、梯度组织和混合组织结构金属材料作为研究对象，针对该项目提出的主要科学问题：通过多尺度多层次结构设计，在金属材料中实现强度与韧性同时提高，突破金属材料强度与韧性不可兼顾的瓶颈。
金属玻璃的室温弛豫机制（图）
金属玻璃 室温 弛豫机制
2023/2/23
作为一种处于非平衡态的新型非晶材料，金属玻璃会经历结构弛豫向能量更低的平衡态演化，严重影响着金属玻璃的稳定性及其工程应用。然而，金属玻璃在室温下的弛豫机制仍不清楚。一方面，金属玻璃的弛豫行为非常复杂；另一方面，金属玻璃在室温下的弛豫非常缓慢，传统的实验手段或模拟方法很难有效的测量或表征。
合金熔体的均匀化可以提高非晶合金的热稳定性（图）
合金熔体 均匀化 非晶合金 热稳定性
2023/2/23
稳定的材料性能是一种材料能否成功商业化的标志之一。美国化学家Frank Spedding曾经说过，“太多的物理学家在非常不精确的材料上做了非常精确的测试”。非晶合金，作为一种形成于合金熔体急速冷却过程中的亚稳态材料，在材料性能的稳定性上存在诸多问题。例如，受化学纯度、熔化温度、保温时间、冷却速度、真空条件等材料制备因素的影响，不同人员或不同批次制备出的非晶合金样品在物理性能上存在诸多差异。如何将 ...
从玻璃到液体：非晶合金热膨胀系数的1.7倍变化（图）
非晶合金 热膨胀系数 块体非晶合金材料
2023/1/5
块体非晶合金材料因其优异的力学性能受到人们的广泛关注，但什么合金成分能够形成块体非晶合金是一个困扰了人们几十年的难题。统计结果表明，在已知的块体非晶合金成分中有99%的成分含有后过渡金属(Late Transition Metal)（图1）,指的是元素周期表中的VIII族和IB族元素。然而，形成块体非晶合金需要后过渡金属的原因至今尚不清楚。
现代工业越来越需要高纯金属，以更好地控制设备的材料特性和功能（如溅射靶、生物植入材料、高导电性金属等）。但高纯金属的加工和应用受到一个众所周知的问题限制：金属材料纯度越高，越容易在热和机械刺激下发生再结晶（或晶粒粗化）和塑性形变，表现出较差的热稳定性和强度。晶粒细化通常能够在不添加外来元素的前提下大幅提升金属强度，但由于高密度晶界的引入，结构热稳定性急剧降低。如何提高高纯金属的热稳定性和强度一直是...
动力学推动的金属液-液相变（图）
动力学 金属 液-液相变 非晶合金
2023/1/6
非晶合金是“披着固体外衣”的金属液体。形成于金属液体的急速冷却过程，非晶合金通过玻璃化转变继承了金属液体的结构，在固态也能展现出液态的一些物性。认识高温金属液体的结构与物性对于认识液体的固化过程和理解非晶合金的玻璃化转变至关重要。合金中是否存在液-液相变作为非晶态物理与材料领域的一个前沿问题，这十几年来得到了研究人员的广泛关注并且引发了一系列的讨论。例如，为什么原子结构长程无序的液体会发生相变？新...
层裂强度表征了材料内部最大动态抗拉能力，并与材料本身的力学性质以及损伤早期演化相关。建立层裂强度计算的解析表达式，深入认识层裂强度所包含的微细观物理涵义，有利于更好地优化延性金属材料的层裂强度。目前大量的实验表明：延性金属材料的层裂强度对加载拉伸应变率、温度效应以及材料初始微细观结构具有很强的依赖关系。本文基于对孔洞成核与增长的损伤早期演化特性的分析，以及对温度效应和晶粒尺寸与材料本身力学性质之间...
介孔LaVO4: Eu3+的制备和荧光性能
无机非金属材料 LaVO4:Eu3+介孔 研磨-溶胶法 量子效率 荧光性能
2014/4/9
以硝酸镧(La(NO3)3·6H2O)、硝酸铕 (Eu(NO3)3·6H2O)、 偏钒酸铵(NH4VO3)为原料, 以十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)为模板剂, 用研磨-溶胶-凝胶法制备了三维蚯蚓状LaVO4: Eu3+介孔材料, 并用XRD、XPS、 TEM、 BET、IR 、FL等手段表征了材料的结构、形貌、比表面积、孔径分布及荧光性能。结果表明, 在673 K焙烧所得的样品是四方锆石型结构的...
重力对ZrTiCuNiBe大块非晶形成合金定向凝固组织的影响
重力场 定向凝固 大块非晶
2013/12/11
以ZrTiCuNiBe大块非晶形成合金为研究对象, 利用定向凝固装置,进行了不同重力场方向下合金的定向凝固实验.利用X射线衍射仪分析了初生相组成,并通过金相显微镜观察了凝固组织形貌.研究发现,当凝固方向与重力场取向相同时,凝固组织主要为大量共晶相+少量针状初生相.当凝固方向与重力场取向相反时,针状初生相多而粗大.
分别对在液N冷却、液Ar冷却、置于室温环境和加热到473 K条件下的Zr55Cu30Al10Ni5非晶合金试样进行脉冲激光重熔实验,以研究试样温度对激光重熔非晶合金晶化的影响. 结果显示, 在采用有、无Ar气侧吹的情况下基材温度, 特别是基材温度较低时,对激光重熔块体非晶合金晶化的影响规律明显不同. 激光重熔实验中, 无Ar气侧吹时,对在液Ar冷却和置于室温环境下的试样, 激光重熔后热影响区的晶化...
运用马氏体相变拓扑模型研究了Ni2MnGa合金中相界面位错结构及马氏体相变晶体学, 并将计算结果与马氏体相变唯象理论进行了对比. 当选择相变位错b+1/+1D1和晶格不变应变位错bL=0.186[111]M作为吸收共格应变的界面缺陷, 且扭转角ω=3.2°时, 惯习面HP(2)的晶面指数为{0.691-0.117 0.713}p, 与台阶台面的倾角为42.000°; 两相的位向关系为:(111)p...
研究了不同形态Zr55Al10Ni5Cu30非晶合金(块体和粉末)在不同升温和冷却条件下的晶化行为.发现Zr55Al10Ni5Cu30在不同热历史下的晶化行为有较大差别. 对于块体非晶合金, 在常规热处理条件下, 合金的升温和冷却速率较低, Zr55Al10Ni5Cu30块体非晶合金在初始晶化温度Tx以上开始晶化, 形成CuZr2纳米晶. 随着热处理温度的升高, 晶粒尺寸增大, 当热处理最终温度超...
晶体相场模拟晶界预熔及熔化
晶界预熔化 液相薄膜宽度 结构转变 晶体相场
2013/11/21
利用晶体相场模拟晶界的预熔以及熔化现象, 研究不同取向差角度时, 预熔及熔化的微观 组织形貌,并且采用过剩质量方法定量计算预熔及熔化时晶界处液相薄膜宽度. 研究表明, 在接近熔点时, 晶界处预先出现一层液相薄膜,液相膜的形态与晶界处的取向差角度有关. 当取向差角为大角晶界时, 液相膜沿晶界均匀稳定分布; 当取向差角为小角晶界时,若干由液相区包围的独立位错均匀分布在晶界处, 随着温度逐渐接近熔点, ...
定向凝固Al－12%Ni过共晶合金组织演化
共晶合金 定向凝固 组织演化 凝固机制
2013/11/21
通过Bridgman定向凝固技术对Al－12%Ni(质量分数)过共晶合金在1－100 μm/s的生长速率范围内进行恒速定向凝固以及不同初始生长条件和变速比下的跃迁加速定向凝固实验, 获得耦合共晶组织的条件. 研究发现, 生长速率为1 μm/s时, 经过一定距离生长后, 组织中无单独生长的初生相, 获得耦合共晶组织; 而当生长速率为2－100 μm/s时, 初生Al3Ni相领先生长且呈现典型小平面生...